窯系統(tǒng)投料方式的改進(jìn)
2007-05-10 00:00
改進(jìn)內(nèi)容
我公司燒成為離線型噴騰式窯外分解系統(tǒng)，此系統(tǒng)因分解爐所用空氣全部來(lái)自篦冷機(jī)，氧濃度高于在線型預(yù)分解窯系統(tǒng)。窯點(diǎn)火時(shí)，按最初工藝調(diào)試設(shè)計(jì)投料要求，必須先投預(yù)熱器窯2～3h后，再點(diǎn)分解爐，這樣預(yù)熱器窯運(yùn)行的2～3h內(nèi)，熱耗、電耗均較高，窯產(chǎn)量較低。為此我們經(jīng)過(guò)不斷摸索及從理論上論證分析，做出窯爐連投的試驗(yàn)，并獲得成功，應(yīng)用后節(jié)能增產(chǎn)效果明顯。
窯爐連投法操作如下:
在窯系統(tǒng)溫度升到可投料的溫度后，用火把點(diǎn)燃分解爐錐部油槍。待分解爐出口溫度升到400℃以上時(shí)，啟動(dòng)分解爐喂煤系統(tǒng)，隨著分解爐出口溫度的上升逐漸加煤，待分解爐出口溫度達(dá)到900℃時(shí)，窯系統(tǒng)拉風(fēng)到C1出口壓力為-3.5kPa，窯速提到1.5r/min，并相應(yīng)調(diào)整其它參數(shù)，啟動(dòng)生料喂煤系統(tǒng)，投料80t/h，約20min后，即可停止向分解爐噴油。
2 效果
表1為投料方式技改前后技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)對(duì)比。
此項(xiàng)操作技術(shù)的改進(jìn)，不僅節(jié)能增產(chǎn)的效果顯著，而且投入少，約200L(20min×10L/min)柴油，窯系統(tǒng)加料快，易掛窯皮，窯系統(tǒng)熱工制度穩(wěn)定，而且窯投料量由50t/h改為80t/h，超過(guò)了40～60t/h預(yù)熱器易堵料的危險(xiǎn)區(qū)。提高了窯系統(tǒng)的運(yùn)轉(zhuǎn)率，減少了工藝故障，且每次窯投料可增加效益約0.8～1.2萬(wàn)元。
我公司燒成為離線型噴騰式窯外分解系統(tǒng)，此系統(tǒng)因分解爐所用空氣全部來(lái)自篦冷機(jī)，氧濃度高于在線型預(yù)分解窯系統(tǒng)。窯點(diǎn)火時(shí)，按最初工藝調(diào)試設(shè)計(jì)投料要求，必須先投預(yù)熱器窯2～3h后，再點(diǎn)分解爐，這樣預(yù)熱器窯運(yùn)行的2～3h內(nèi)，熱耗、電耗均較高，窯產(chǎn)量較低。為此我們經(jīng)過(guò)不斷摸索及從理論上論證分析，做出窯爐連投的試驗(yàn)，并獲得成功，應(yīng)用后節(jié)能增產(chǎn)效果明顯。
窯爐連投法操作如下:
在窯系統(tǒng)溫度升到可投料的溫度后，用火把點(diǎn)燃分解爐錐部油槍。待分解爐出口溫度升到400℃以上時(shí)，啟動(dòng)分解爐喂煤系統(tǒng)，隨著分解爐出口溫度的上升逐漸加煤，待分解爐出口溫度達(dá)到900℃時(shí)，窯系統(tǒng)拉風(fēng)到C1出口壓力為-3.5kPa，窯速提到1.5r/min，并相應(yīng)調(diào)整其它參數(shù)，啟動(dòng)生料喂煤系統(tǒng)，投料80t/h，約20min后，即可停止向分解爐噴油。
2 效果
表1為投料方式技改前后技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)對(duì)比。
| 時(shí)間 | 投料量/(t/h) | 熟料熱耗/(kJ/kg) | 熟料電耗/(kWh/t) |
|---|---|---|---|
| 改進(jìn)前 | 50 | ≥4 600 | ≥50 |
| 改進(jìn)后 | 80 | ≤3 345 | ≤40 |
此項(xiàng)操作技術(shù)的改進(jìn)，不僅節(jié)能增產(chǎn)的效果顯著，而且投入少，約200L(20min×10L/min)柴油，窯系統(tǒng)加料快，易掛窯皮，窯系統(tǒng)熱工制度穩(wěn)定，而且窯投料量由50t/h改為80t/h，超過(guò)了40～60t/h預(yù)熱器易堵料的危險(xiǎn)區(qū)。提高了窯系統(tǒng)的運(yùn)轉(zhuǎn)率，減少了工藝故障，且每次窯投料可增加效益約0.8～1.2萬(wàn)元。
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