SNCR主要反應(yīng)如下：

　　2NO + CO（NH2）2十（1/2）02 →2N2十2H20+C02

　?。ㄈ⒂绊慡NCR效率之因素：

　?。?）反應(yīng)溫度范圍：宜在900°~1100℃之間。

　?。?）滯留時(shí)間較長，反應(yīng)效果較佳。

　?。?）NOx濃度水平：濃度越低，碰撞反應(yīng)之機(jī)率則越低。

　?。ㄋ模⑹褂媚蛩刈魉巹┛赡墚a(chǎn)生之負(fù)面影響如下

　?。?）增加C02及CO氣體排放，其中C02屬于溫室效應(yīng)氣體，CO則是另一空氣污染源。

　　（2）尿素儲(chǔ)存容易結(jié)硬。

　　（3）熟料生產(chǎn)成本的增加。[Page]

　　四、SNCR設(shè)備作業(yè)流程

　　各種不同還原劑使用特性比較

　　五、安裝施工及試車

　　1、在安裝上述設(shè)備之前：

　　供貨商即來廠收集溫度分布數(shù)據(jù)，并利用停窯期間，進(jìn)行噴嘴位置挖孔安裝噴嘴管座，為因應(yīng)找尋最佳噴藥點(diǎn)，故而多挖數(shù)孔備用，工程費(fèi)用約48萬元人民幣，工期約1.5個(gè)月。

　　2、PH噴嘴安裝示意圖如<圖三>所示。

　　圖三

　　3、試車重點(diǎn)：

　　在對預(yù)先備妥之各噴嘴位置試噴藥劑，調(diào)整稀釋水 量、壓縮空氣量，以尋找最佳參數(shù)及噴藥點(diǎn)。

　　SNCR添加尿素測試結(jié)果

　　六、SNCR設(shè)備對燒成系統(tǒng)影響

　　根據(jù)我司安裝施工至試車后之經(jīng)驗(yàn)，預(yù)期SNCR將對旋窯燒成系統(tǒng)各方面產(chǎn)生下述影響：

　　1、每公斤熟料增加耗熱13.88Kcal。

　　2、每噸熟料生產(chǎn)成本將增加人民幣4.5元 。

　　3、結(jié)皮增加：噴入之水與料?；旌?，影響旋窯通風(fēng)，降低產(chǎn)量。

　　4、增加人力：噴嘴長期受高溫?zé)疽讚p壞。

　　5、操作控制與氫氧化物排放監(jiān)測聯(lián)機(jī)，會(huì)有6~8分鐘延遲，其反應(yīng)時(shí)間較長，線性控制不易，影響減量效率。

　　6、尿素溶液泡制時(shí)，溶解加熱時(shí)間過長，即每泡一桶尿素溶液并加溫至40℃須10小時(shí)

　　7、人工維修費(fèi)用增加：須增加人工清理噴嘴及泡制尿素溶液。尿素溶液及稀釋水會(huì)增加排風(fēng)機(jī)負(fù)荷，影響旋窯產(chǎn)能。

　　七、建議

　　SNCR方法于實(shí)際運(yùn)用時(shí)尚有許多缺失尚待克服，除投資費(fèi)用高外，操作成本亦十分龐大。因此，我司提出兩點(diǎn)建議如下：

　　1、對使用之尿素，參照農(nóng)用肥料予以補(bǔ)助，以降低業(yè)者龐大負(fù)擔(dān)。

　　2、對設(shè)有氮氧化物減量設(shè)備之廠商征收空污費(fèi)時(shí)應(yīng)予優(yōu)惠，以鼓勵(lì)業(yè)者投資設(shè)備之意愿。[Page]

　　附：強(qiáng)化懸浮預(yù)熱機(jī)（RSP）加熱過程中控制低量氮氧化物（NOx）排放標(biāo)準(zhǔn)

　　附列草圖“降低NOx 排放之基本概念（General Concept For Low NOx RSP）” 對本工程提供較廣泛系統(tǒng)設(shè)計(jì)的細(xì)節(jié)。

　　通常在RSP 系統(tǒng)中，SC爐的過量空氣大約是正常及穩(wěn)定操作狀態(tài)下流率的1. 05 至1. 10之間。

　　此外，在進(jìn)入MC 爐入口之前，供應(yīng)SC 爐的燃料有80% 會(huì)燃燒，剩余20% 尚未燃燒的燃料在denoxation Zone（在MC 爐較低的地方）將產(chǎn)生CO 或沒燃燒的炭來協(xié)助控制NOx 排放標(biāo)準(zhǔn)。然而在實(shí)際操作方面，必須在過量空氣及產(chǎn)生CO 之間取得平衡，以兔影響熱消耗。

　　另一方面因?yàn)榇嬖谏匣蛉剂现械膿]發(fā)性物質(zhì)，在高CO 的狀態(tài)下可能發(fā)生揮發(fā)性物質(zhì)液化後沉積的現(xiàn)象，換句話說，想像不到的結(jié)皮麻煩在預(yù)熱帶（precalcination Zone） 也可能發(fā)生。

　　為了保持加熱過程（pyroprocess） 的安定性能，本方案采用了下列特殊的系統(tǒng)設(shè)計(jì)

　　1. 為了控制耗熱并使未燃燒的碳或CO 達(dá)到完全燃燒

　　2. 為了達(dá)到降低NOx 排放，除了對鍛燒爐的正常入料點(diǎn)（feed point）之外，生料進(jìn)料被分成三部分進(jìn)料，A 點(diǎn)、B 點(diǎn)、C 點(diǎn)。

　　3. 在RSP. 窯系統(tǒng)減少NOx 排放的效果

　　4.  按步驟操作。調(diào)整到 NOx 排放標(biāo)準(zhǔn)以下

　　依照下表敘述，按標(biāo)準(zhǔn)步驟操作，調(diào)整來獲得需要NOx排放標(biāo)準(zhǔn)

　　（a）標(biāo)準(zhǔn)步驟1

　　藉由調(diào)整從熟料冷卻機(jī)來三次空氣量，將在鍛燒爐（S.C）的空氣比設(shè)定在0.95，但是須特別注意02/CO 的值，特別是在最底階旋風(fēng)筒的出口處。

　?。╞）標(biāo)準(zhǔn)步驟2

　　藉由調(diào)整從熟料冷卻機(jī)來三次空氣量，設(shè)定在鍛燒爐（S.C）的空氣比為0.90。

　　然而，在鍛燒爐（S.C）內(nèi)燃料的燃燒空氣應(yīng)該不是很充足，為了使燃料在上昇管中充分燃燒，大約10% 的三次空氣，經(jīng)由分枝導(dǎo)管送至混燒室（MC）的出口處（如圖B點(diǎn)）。這樣的安排應(yīng)該可以提供在S.C 爐內(nèi)燃燒所需的0. 95~ 1. 00 空氣比。[Page]

　　（c）標(biāo)準(zhǔn)步驟3

　　繼續(xù)步驟1 和2 之前調(diào)整的敘述，將藉由調(diào)節(jié)由燃料冷卻機(jī)來的三次空氣量在鍛燒爐（S.C）的空氣比率設(shè)定為0.80~0.85 。

　　在這個(gè)情形亦是一樣，即在S.C 爐內(nèi)的燃料空氣應(yīng)該不是很充足為了使得在上昇導(dǎo)管的燃料可以完成燃燒，大約20% 的三次空氣被送至混燒室的出口處，這樣的安排應(yīng)該可以提供S.C爐內(nèi)燃燒所須的0.95~1.00的空氣比。

　　然而，如果這里有一項(xiàng)限制的話，即在鍛燒爐（S.C）為了減少空氣因素，而增加SC 爐出口的未燃燒燃料量，甚至是在此種空氣比之下，這就可能導(dǎo)致結(jié)皮問題，生料的脫酸率不足情形。

　　為了避免上述問題，部份生料（20~30%）從4級旋風(fēng)筒分料至鍛燒爐（S.C）出口導(dǎo)管（如圖A 點(diǎn)）和設(shè)置在混燒室出口特別的分枝導(dǎo)管上（如圖B點(diǎn)）。

　　（d）標(biāo)準(zhǔn)步驟4

　　假如操作調(diào)節(jié)上從步驟1~3 無法達(dá)成需要NOx 排放標(biāo)準(zhǔn)低於350ppm，那麼藉由調(diào)整從熟料冷卻機(jī)來的三次空氣量。

　　將鍛燒爐（SC）空氣比設(shè)定為0.75 ，為了使燃料在鍛燒爐（S.C）完全燃燒，將大約30% 的三次空氣分送至混燒室的出口，這樣的安排將可以提供在鍛燒爐（S.C）內(nèi)燃燒所須0. 95~ 1. 00 的總空氣比。

　　然而，如果這里有一項(xiàng)限制的話，即在鍛燒爐（s.C）內(nèi)為減少空氣因素，因而增加SC 爐出口未燃燒燃料量，這將導(dǎo)致結(jié)皮問題或是生料脫酸率不足情形。

　　為了避免上述問題，部份生料（20~30%）從4級旋風(fēng)筒轉(zhuǎn)移至鍛燒爐（S.C）出口導(dǎo)管（如圖A 點(diǎn)）和設(shè)置在混燒室出口特別的分枝導(dǎo)管（如圖B點(diǎn)）

　　（e）標(biāo)準(zhǔn)步驟5

　　標(biāo)準(zhǔn)步驟的調(diào)整提供較多的彈性來獲得比350ppm 更低的排放量，在這項(xiàng)調(diào)整步驟，我們建議將3 級旋風(fēng)筒來的生料分料10%到入SB 爐的三次空氣管上（如圖C 點(diǎn)）。

　　并且在鍛燒爐（S.C）保持空氣比0.75，以及將30%從熟料冷卻機(jī)來的三次空氣通至燃燒室（MC）的出口處。

　　此外，從4 級旋風(fēng)筒分料至鍛燒爐（S.C）出口（如圖A 點(diǎn)）及至特殊分枝導(dǎo)管（如圖B點(diǎn)），其分料比率均與標(biāo)準(zhǔn)步驟4 相同。